キングスノース発電所
| キングスノース発電所 | |
|---|---|
 キングスノース発電所2007年10月に西から見たところ | |
 | |
| 国 | イングランド |
| 位置 | フー・セント・ワーバーグ・ケント |
| 座標 | 北緯51度25分08秒 東経0度36分10秒 / 北緯51.418947度、東経0.602702度 / 51.418947; 0.602702 |
| 状態 | 廃止され、解体された |
| 建設が始まった | 1963年[ 1 ] |
| 委託日 | 1970年[ 2 ] |
| 廃止日 | 2012年12月[ 3 ] |
| オーナー | CEGB、PowerGen、E.ON UK |
| オペレーター | 中央発電庁（1970～1990年）パワージェン（1990～2002年）E.ON UK（2002～2012年） |
| 火力発電所 | |
| 主燃料 | 石炭 |
| 二次燃料 | 石油火力 |
| 三次燃料 | バイオ燃料 |
| 敷地面積 | 162ヘクタール |
| 煙突 | 1つ（198メートル、650フィート） |
| 冷却塔 | なし |
| 冷却源 | 川水/海水 |
| 発電 | |
| ユニット運用中 | 4 × 500MW |
| メーカーとモデル | GEC – パーソンズ |
| 廃止されたユニット | 全て |
| 年間純生産量 | テキストを参照 |
| 外部リンク | |
| コモンズ | コモンズに関する関連メディア |
| グリッド参照TQ809721 | |
キングスノース発電所は、イングランド南東部ケント州メドウェイのフー半島に位置する、石炭・石油 併給の火力発電所であった。4基のユニットからなるヒントン・ヘヴィーズ発電所は、エネルギー会社E.ON UKによって運営され、2,000メガワットの発電能力を有していた。[ 4 ]石炭または石油のどちらでも運転可能であったが、実際には石油は補助燃料または起動時にのみ使用されていた。[ 5 ]また、バイオ燃料の混焼も可能であり、発電所の燃料混合比の最大10%まで使用できた。[ 4 ]
所有者であるE.ONは、同じく石炭火力発電所の代替案を検討したが、計画は断念された。この代替案は、2008年の「気候行動キャンプ」を含む、国民からの激しい抗議と批判を招いた。
歴史
キングスノース発電所は、第一次世界大戦時のイギリス海軍飛行船基地RNASキングスノースの跡地に建設され、[ 6 ] 1963年に着工されました。 [ 1 ] 1970年に中央電力庁（CEGB）の委託を受けて発電を開始しました。[ 7 ] [ 8 ]発電所の建設は1973年に完了しました。[ 1 ] 1975年から1980年代初頭まで、キングスノースは、当時使用されていた数少ない高電圧直流送電の例の1つであるHVDCキングスノースによってロンドンの電力網に接続されていました。
2010年1月2日の夕方、発電所のポンプ室の一つで火災が発生しました。15台の消防車と5台の専門消防隊によって鎮火されましたが、建物は大きな損傷を受け、閉鎖を余儀なくされました。[ 9 ]
提案された代替品
2006年10月、E.ONはキングスノース発電所の旧型4基の代替として、キングスノース5号機と6号機という2基の新規石炭火力発電所の建設を提案した。同社は、同敷地内に800MWの超臨界圧石炭火力発電所2基を建設し、「早ければ2012年」に稼働開始する予定だった。[ 10 ] E.ONは、超臨界圧発電所の建設により、従来の亜臨界圧発電所と比較して、電力1単位あたりの二酸化炭素排出量を約20%削減できると見込んでいた。 [ 11 ] E.ONはまた、新規発電所は「CCS（二酸化炭素回収貯留）対応」であり、後付けでCCS（二酸化炭素回収貯留）を導入できるオプションも備えていると述べた。同社の環境声明は以下の通りである。
CCSは選択肢として検討されるだろう...ただし、CCSのプロセスが法律で認められ、適切な枠組みによってインセンティブが与えられ、そのプロセスにおける技術的なハードルが克服されることが条件となる。[ 11 ]
2008年3月31日、E.ON社は、提案された発電所が政府のCCS競争入札に使用されると発表した。[ 12 ] [ 13 ]さらに、E.ON社は、政府がCCSに関する協議を完了するまで計画決定を延期することを提案した。
提案された発電所は、クリスチャン・エイド（発電所からの排出量はルワンダの年間排出量の10倍以上になると指摘）、[ 14 ]グリーンピース、[ 15 ]王立協会、[ 16 ] 王立鳥類保護協会、[ 17 ]世界開発運動、[ 18 ]世界自然保護基金[ 19 ]およびCPREなどの団体からかなりの批判を受けた。[ 20 ]
気候科学者でNASAゴダード宇宙研究所 所長のジェームズ・E・ハンセン氏は、新たな石炭火力発電所の建設を非難し、「気候変動によるこのような脅威に直面している中で、化石燃料の中で最も汚染度が高く、最も汚染度の高い石炭を燃料とする新世代の発電所を提案するのは狂気の沙汰です。石炭火力発電所の建設を一時停止し、既存の発電所を20年以内に段階的に廃止する必要があります」と述べています。[ 21 ]しかし、ハンセン氏はCCS（二酸化炭素回収・貯留）を活用した石炭火力発電所についてはより容認的で、「二酸化炭素を回収・地中に貯留すれば、石炭は依然として発電所の長期的なエネルギー源となり得る」と述べています。[ 22 ]グリーンピースはCCS技術の実現可能性に懐疑的です。[ 23 ]
2008年6月30日、キングスノース計画が他の3社とともに次の段階（予備選考）に進んだことが発表された。[ 24 ]しかし、2009年3月、エド・ミリバンド首相はキングスノース計画に関する決定を延期すると発表し、翌月にはE.ONの最高経営責任者は「商業的な炭素回収がなければ、（計画されている発電所は）『ゲームオーバー』だ」と述べた。[ 25 ] [ 26 ] 2009年10月7日、E.ONは少なくとも2016年まで代替案の建設を延期し、2010年10月20日に提案が棚上げされたことが発表された。[ 27 ]
閉鎖と解体
この発電所は、EUの大規模燃焼プラント指令（LCPD）により閉鎖されました。この指令では、排ガス脱硫（FGD）技術を備えていない発電所は、2008年1月1日から20,000時間運転後、または2015年末のいずれか早い方までに閉鎖することが義務付けられていました。キングスノース発電所は、LCPDの規定時間をすべて消費した2012年12月17日に発電を停止しました。[ 28 ] 石炭処理プラントの解体は、2014年10月23日に一連の制御爆破によって開始されました。発電所のタービンホールは2015年7月9日に解体された。[ 7 ]ボイラー室の最後の部分は2017年7月27日に爆発により解体された。[ 29 ] 650フィート（198メートル）のコンクリート煙突は2018年3月22日午前10時に爆発により破壊された。[ 30 ]
仕様
土木工学
| 敷地面積 | 400エーカー（162ヘクタール）[ 31 ] |
|---|---|
| タービンホール | 954フィート×135フィート、高さ110フィート（290.7メートル×41.2メートル、高さ33.5メートル）[ 31 ] |
| ボイラー室各 | 370フィート×165フィート、高さ234フィート（112.7メートル×50.3メートル、高さ71.3メートル）[ 31 ] |
| 補助ガスタービン棟 | 180フィート×90フィート、高さ48フィート（55.4メートル×27.7メートル、高さ14.8メートル）[ 31 ] |
| 400kV変電所 | 700フィート×434フィート、高さ70フィート（213.3メートル×132.2メートル、高さ21.3メートル）[ 31 ] |
| 132 kV変電所 | 296フィート×82フィート、高さ50フィート（90.2メートル×25メートル、高さ15.3メートル）[ 31 ] |
| 煙突 | 4×23フィート（直径4×7メートル）の煙突[ 31 ] |
| 身長 | 650フィート（198メートル）[ 31 ] |
| フロントガラス直径 | ベース：86フィート（26.2メートル）[ 31 ] |
| フロントガラス直径 | 上部：64.7フィート（19.7メートル）[ 31 ] |
| 循環水ポンプ室 | 200フィート×126フィート、高さ32フィート（60.9メートル×38.4メートル、高さ9.8メートル）[ 31 ] |
メインタービン
主タービンは 5 シリンダーのタンデム複合設計で、蒸気入口条件は 538°C、2,300 psig、排気条件は 1.1 in Hg でした。各タービンの最大連続定格は 500 MW で、わずかに低下した効率で 1 日に 3 回、1 時間ずつ、26.5 MW の追加過負荷容量がありました。シリンダー配置は、シングル フロー高圧 (HP) シリンダー、ダブル フロー中圧 (IP) シリンダー、および 3 つのダブル フロー低圧 (LP) シリンダーで構成されていました。3 つの LP シリンダーは 6 つの出口からアンダースリング軸流コンデンサーに排気していました。すべてのシリンダーは二重シェル構造で、ローターは剛性があり、HP シリンダーと IP シリンダーの間に配置されたスラスト ベアリングでしっかりと結合されていました。4 つの HP スロットル バルブと 4 つの IP インターセプター バルブが、それぞれのシリンダーに直接取り付けられていましたダブルフローのソリッド鍛造 IP ローターの各フローは、7 段の類似したブレードを備えていました。開発目的のため、一部の LP ローターはソリッド鍛造、その他は溶接構造で、各フローは 6 段のブレードを備えていました。独自のアーチ ブレース カバー バンドがシュラウドとして使用され、これによりブレード間にワイヤを配線する必要がなくなりました。最終段のブレードは、ベース直径 60 インチで長さは 37 インチでした。ステライト侵食シールドが、各 LP フローの最後の 2 段の動翼の入口エッジに取り付けられました。蒸気はメイン タービンからタップされ、再生給水ヒーターで使用するため、およびタービン駆動蒸気給水ポンプを駆動するために使用されました。No. 7 HP ヒーターおよびタービン駆動給水ポンプには、592 psig で HP シリンダー排気 (冷再熱蒸気) からの蒸気が供給されました給水ポンプタービンからの排気蒸気は、IP/LPクロスアンダーパイプに導かれました。LPタービンからのブリード蒸気は、脱気装置用の第2段前、第3段前、第2段前、第5段前、第1段前で分岐されました。
| タイプ | タンデム複合設計 |
|---|---|
| シリンダー数 | 五
|
| スピード | 3,000回転 |
| タービン熱効率 | 7,540 BThU / Kwh (7,955 J / Kwh) |
| ESV の蒸気圧力。 | 2,300 psig（159.6 bar） |
| ESV の蒸気の流れ。 | 3,500,000ポンド/時 |
| ESVの蒸気温度 | 538℃ |
| IVの蒸気圧力 | 590 psig（40.0 bar） |
| IVでの蒸気流量 | 2,900,000ポンド/時 |
| IVの蒸気温度 | 538℃ |
飼料加熱システムと飼料ポンプ
再生式給水加熱は主に7段階に分かれており、3つの独立した直接接触型低圧ヒーター、脱気装置、そして3段階の高圧ヒーターをそれぞれ2系統並列に備えた構成となっていました。各段階は、2つのヘッドダウン間接型（非接触型）ヒーターで構成されていました。これら6つの高圧ヒーターは、2つの並列バンクに配置され、最終的な給水温度を254℃に抑えていました。すべての高圧ヒーターからの排水はフラッシュボックスを介してカスケード接続され、5A番および5B番ヒーターからの排水はフラッシュボックスから脱気装置または主タービンコンデンサーへとカスケード接続されていました。それ以前のいくつかの段階における凝縮水および給水加熱は、発電機冷却器とグランド蒸気ベントコンデンサーによって提供されていました。給水加熱の各段階における凝縮水と給水の循環は、50%運転の二段式抽気ポンプ3台、100%運転のグランドレス脱気揚水ポンプ2台、100%運転の主タービン駆動ボイラー給水ポンプ1台、および50%運転の始動用および予備用の電動式ボイラー給水ポンプ2台によって行われていました。サージ容量および補給容量は、ステーションごとに1,500,000ガロンの予備給水タンク2基によって確保されていました。
給水ポンプは脱気装置から吸引し、高圧ヒーターを介してボイラー給水管に直接排出しました。ポンプはタンデム式で、低速の吸引段と独立した高速加圧段が遊星歯車減速機を介して連結されていました。各ユニットには自動マイクロワイヤ吸引ストレーナが備えられており、さらに磁気フィルターセクションが備わっており、マイクロワイヤ0.008インチメッシュを通過した可能性のある粒子を除去しました。主給水ポンプのタービン油系統とグランド蒸気系統は、主タービンの系統と統合されていました。吸引段ポンプは単段の水平スピンドル型で、減速歯車減速機を介して2,850rpmで駆動されていました。圧力段ポンプは、浮動金属リング グランドを備えた 4 段ユニットで、給水ポンプ タービンに直接連結され、4,150 rpm で駆動します。メイン ポンプは、2,900 psig で 3,905,000 lb/hr を供給するように設計されました。タービンは、入口蒸気条件が 592 psig、343 °C、蒸気流量が 423,580 lb/hr のときに定格出力が 16,970 bhp であったため、ユニットが最大連続定格の 50 パーセント、つまり 250 メガワットに達するまで、ボイラー給水需要を満たすことができませんでした。
始動ポンプとスタンバイポンプはメイン給水ポンプと同様の設計でしたが、9,000 bhp のモーターで駆動され、吸引段はモーターにより 980 rpm で直接駆動され、圧力段は遊星ギアボックスを介して 5,500 rpm でポンプされます。駆動モーターは、全負荷速度の 70 パーセントまで速度を変化させる液体抵抗器速度制御装置を備えた 11 kV スリップ リング誘導モーターでした。
| LPヒーターの数 | 脱気装置を含む4つ |
|---|---|
| タイプ | 直接連絡 |
| HPヒーターの数 | 6つ（3列×2列） |
| 最終供給温度 | 254℃ |
| 主給水ポンプ | |
| 主給水ポンプ流量 | 3,905,000ポンド/時（1,403,482kg/時） |
| 給水圧力 | 2,900 psig（200 bar） |
| 番号 | ユニットあたり1台の蒸気タービン駆動 |
| 蒸気タービン | GEC エリス |
| 評価 | 16,970馬力 |
| 入口蒸気圧力 | 512 psig |
| 入口蒸気温度 | 343℃ |
| 蒸気の流れ | 423,580ポンド/時 |
| パンプス | スルツァー |
| タイプ | 2段階 |
| 吸引段階 | 単段横型スピンドル |
| スピード | 2,850回転 |
| 圧力段階 | 4段ユニット |
| スピード | 4,150回転 |
| 減速ギアボックス | 周転円 |
| ギア比 | 1.0 / 1.45 |
| 流れ | 3,905.000 ポンド/時 (1,403,482 kg/時) |
| 排出圧力 | 2,900 psig |
| 始動および待機給水ポンプ | |
| 流れ | 1,952,500ポンド/時（430,066kg/時） |
| ドライブの種類 | 11 kV可変速モーター |
| デザイン評価 | 9,000馬力 |
| 最大モーター速度 | 980回転 |
| 最大ポンプ速度 | 5,550回転 |
コンデンサー
採用された復水器は、下吊り式の単殻、単通路軸流型であった。復水器はLPタービンの全長にわたって設置され、上部に2つ、下部に2つ、計4つの独立した単通路を備え、循環水は各通路を反対方向に通過した。各通路には専用の水箱と補償ベローズが備えられていた。管は直径1インチ、長さ60フィートの70/30アルミニウム黄銅製で、両端で二重管板に拡張されていた。スパン全長にわたって15枚のたわみ板が設けられていた。空気冷却部には直径1インチの管が17,336本設置され、さらに直径1.125インチの管が1,710本設置された。50%デューティのNash Hytor製空気抽出ポンプ3台には、追加の急速始動排気装置が備えられていた。
| タイプ | 4つの単一パスを備えた吊り下げ軸流 |
|---|---|
| コンデンサーの背圧 | 1.1 in Hg abs. |
| チューブの数 | 19,046 |
| チューブの長さ | 60フィート（18.3メートル） |
主発電機
3,000 rpmの2極発電機はそれぞれ500メガワットの定格出力で力率は0.85でしたが、水素圧力を高めることで526.5 MWの連続過負荷出力も提供しました。ローターコアとステーターコアは60 psigの常圧水素で冷却され、ステーター巻線は水冷式でした。励磁は、自励式のパイロット発電機と、ソリッドステート整流器を備えた主励磁発電機から供給されました。発電機出力の電圧は23.5 kVで、600 MVA変圧器に送られ、400 kVに昇圧された後、高電圧遮断器を介して系統に直接接続されました。
| 最大連続定格 | 力率0.85で500MW |
|---|---|
| スピード | 3,000回転 |
| フェーズ数 | 三つ |
| 出力周波数 | 50 Hz。 |
| 固定子電圧 | 23.5 kV |
| ステータ冷却媒体 | 水と水素 |
| ローター冷却媒体 | 60 psig（4.1 bar）の 水素 |
| ポール数 | 二 |
| 励振器 | AC / DCソリッドステート整流器付きACパイロット |
| 主励磁出力 | 2,940アンペア 520ボルトDC |
循環水システム
タービン復水器の冷却水はメドウェイ川から引かれ、11 フィート 3 インチ四方のコンクリート製圧力暗渠 2 本を通って発電所に入りました。これらの暗渠は、大きな異物粒子を捕捉するために二重入口回転ドラム スクリーンでふるいにかけられました。4 台のコンクリート製渦巻冷却水ポンプがユニットの冷却システムに水を送りました。川から取水された水はすべて、同じ大きさの 2 本の暗渠を経て、石の堰を越えてダムヘッド クリークの取水口に戻されました。システム全体の長さは約 2 マイルでした。排出暗渠には、冷却水ポンプの緊急停止の際に生じる急上昇を緩和するための真空破壊弁が備えられていました。入口暗渠の排水用と、メイン ユニットの停止時に補助冷却サービスを提供するために、2 台の補助ポンプが用意されました。海水と接触するすべての鉄ベースのプラントおよび荷降ろし桟橋構造物には、海水腐食を防ぐために陰極防食が施されていました。
インターナショナル・コンバスション社製メインボイラー
各ボイラー室は長さ 370 フィート、幅 165 フィート、高さ 234 フィートで、分割炉式補助循環型の水管ボイラー 2 基が設置されていました。各ボイラーは、2,400 psig、過熱出口温度 541 ℃で毎時 3,550,000 ポンドの蒸気を生成でき、エコノマイザー入口の最終供給温度254 ℃を基準として、再熱器出口温度 348 ～ 541 ℃、590 psig で毎時 2,900,000 ポンドの再熱が可能でした。1960 年代の石炭と石油の価格と入手しやすさを活かすため、各炉 (完全溶接メンブレン ウォール構造) はどちらの燃料でも稼働するように設計され、石炭の場合は (最大連続定格) 90 パーセント、石油の場合は 89 パーセントの効率を実現しました。オリジナルの石油燃焼モードでは、粘度が最大でレッドウッド No. 1 6,000 秒の重油が、6 列の垂直バンクに 8 つのコーナーに配置された 48 個のバーナーによって炉に供給され、一番下のバンクは点火用に 2 つのグループに分かれて配置されていました。粉砕燃料バーナーは、3 つの下部石油バーナー バンクの間に点在していました。7 段の過熱装置と 2 段の再熱装置が提供され、最終的な蒸気温度が 541 ℃ しかないため、オーステナイト系ステンレス鋼は使用されませんでした。2 つの全溶接連続ループの横方向フィン付きチューブエコノマイザーが端と端を合わせて配置され、並列に動作していました。2 つのハウデン再生式エア ヒーターが、強制通風ファンとメイン エア ヒーターの間に配置された 2 つのブリード蒸気エア ヒーターとともに提供されました。これらのブリード蒸気エア ヒーターは、冷間始動および石油燃焼時に使用されました。
1,180馬力の強制通風ファン2台と1,565馬力の誘引通風ファン2台が設置されており、後者は3台のDavidson「R」型直流式機械式集塵機から3台のSturtevant平行板式電気集塵機を経由してガスを吸引します。石炭燃焼には、International Combustion Lopulco Pressure Mills 5台が粉砕石炭を炉に供給し、各ミルは分割された炉の各隅から接線燃焼配置となるように配置された8本の傾動バーナーからなる水平リングに石炭を供給しました。この配置は、仕切り壁の両側に15インチの隙間を設けることで、各炉内の燃焼条件のバランスをとるように設計されました。
| メインボイラー | 補助循環式、シングルドラム、分割炉 |
|---|---|
| 最大連続定格 | 3,550,000ポンド/時（1,610,250 kg/時） |
| 過熱器出口圧力 | 2,400 psig（166 bar） |
| 過熱器出口温度 | 541℃ |
| 再熱器の蒸気流量 | 2,900,000ポンド/時（1,315,418 kg/時） |
| 再熱器出口圧力 | 590 psig（40.7 bar） |
| 再加熱器入口温度 | 348℃ |
| 再加熱器出口温度 | 541℃ |
| エコノマイザー水入口温度 | 254℃ |
| ドラム圧力 | 2,590 psig（178 bar） |
灰と塵の処理
石炭燃焼時にはボイラー底部に灰が溜まり、消火後、水門で除去されました。各ボイラーには2台の破砕機が設置され、大きな灰を扱いやすいスラリー状に粉砕しました。排ガスを浄化する集塵機から発生する塵埃と砂は、湿式または乾式で回収され、再販用に集塵ホッパーに排出されるか、スラリーとして発電所東側の貯水槽に汲み出されました。
水処理
高圧ボイラーで使用するには、高純度の水が必要でした。そのため、1日あたり100万ガロン（約350万リットル）を処理できる複数のプロセスを備えた脱塩プラントが必要でした。水は陽イオンユニットを通過し、塩分を対応する酸に変換した後、スクラバータワーで二酸化炭素を除去します。陰イオンユニットで酸を除去し中和した後、3つの混床ユニットの1つでさらに「研磨」され、給水システムへの「補給」に適した状態に仕上げられました。
ガスタービン
4 台の 22.4 MWイングリッシュ エレクトリックガスタービン発電機が、別の防音建物に設置されていました。各発電機は、蒸留燃料のロールスロイス 1533 エイボンガスタービン 2 台で駆動されていました。膨張タービンは、28 MVA 空冷式オルタネーターに直接連結されていました。オルタネーターは 11 kV ユニット ボードに直接電力を供給し、各ガスタービンには補助装置に電力を供給するために 11 kV/415 V 変圧器が備えられていました。ガスタービンの補助装置には、62.5 kVA のスタンバイ ディーゼル駆動オルタネーター セットから電力を供給することもできました。これにより、電力系統から完全に切断された状態でも発電所を始動できました (ブラック スタート)。自動同期機能を備えたガスタービンは、電力系統が 49.7 Hz を下回ると自動的に始動するように選択できました。
| 番号 | 4つ |
|---|---|
| 定格出力 | 22.4MW |
| ガスタービンエンジン | ロールスロイス1533 エイボン |
| 燃料の種類 | 軽油 |
| 発生電圧 | 11kV |
補助ボイラー
2 台の補助ボイラーは、260 度で 400 psig の蒸気を 1 時間あたり 45,000 ポンド生成することができ、軽負荷時にメインボイラーにスス吹き蒸気を供給し、給水脱気、メインボイラー蒸気空気加熱、燃料油加熱、石油貯蔵タンク加熱、および補助建物の加熱を行いました。
| 番号 | 二 |
|---|---|
| 評価 | 45,000ポンド/時（20,430kg/時） |
| 作動圧力 | 400 psig（27.6 bar） |
| 最終蒸気温度 | 260℃ |
駅の電気設備
補助電源は3電圧システムによって供給された。11kVのステーションボード2台は132kV変電所から2台の50MVA変圧器を介して電力供給を受け、もう1台は11kVユニットボード4台である。ユニットボードへの電力供給は、30MVAユニット変圧器、22.4MWガスタービン、またはステーションボードのインターコネクタから可能であった。給水ポンプと循環水ポンプのモーターは11kVボードから供給された。包括的な補助電源システムには、計装・制御機器用の安全電源システムも含まれていた。
発電所内には、容量が 1.0 MVA から 660 MVA にわたる変圧器が約 115 台設置されていました。キングスノース発電所は、他の発電所や負荷センターを相互接続するナショナル グリッドシステムに電力を供給していました。電力は 23,500 ボルトで発電され、経済上の理由から、ナショナル グリッドでははるかに高い電圧で送電されていました。発電機は変圧器に電力を供給し、変圧器は電圧を 400,000 ボルトに変換し、電力を制御するスイッチを介してバス バーに接続されていました。バス バーは各発電機からの出力を収集し、スーパー グリッド上の全国の鉄塔で運ばれたさまざまな送電線を通じて配電できるようにする手段でした。敷地内の他の変圧器は電圧を 400,000 ボルトから 132,000 ボルトに切り替え、地下ケーブル回路を介した接続によってメドウェイの各都市に電力を供給する別のバス バー システムに電力を供給していました。 40万ボルトと13万2000ボルトのバスバーとスイッチは、絶縁体の空気汚染による電気効率の低下を防ぐため、キングスノースの屋根付き収容施設に収容されていました。40万ボルトのスイッチギアの場合、高さ75フィート（約21メートル）まで、幅700フィート（約21メートル）×奥行440フィート（約140メートル）の領域を囲む必要がありました（空気容積は23,100,000立方フィート）。
| 400 kVプラント | |
|---|---|
| 発電機用変圧器 | 比率23/400 kV |
| 評価 | 600MVA |
| スーパーグリッド変圧器 | 比率400/132 kV |
| 評価 | 240 MVA |
| スイッチギア | 破裂容量 35,000 MVA |
| バスバー定格 | 4,000アンペア |
| オーバーヘッド | 定格1,800 MVA/回路 |
| 132 kVプラント | |
| スイッチギア | 破裂容量 3,500 MVA |
| バスバー定格 | 2,000アンペア |
| 地下ケーブル | 定格120 MVA |
| 11 kVスイッチギア | |
| 回路遮断器の種類 | エアブレイク |
| 破壊能力 | 750 MVA |
| 電流定格 | 2,000アンペア |
| 3.3 kVスイッチギア | |
| 回路遮断器の種類 | エアブレイク |
| 破壊能力 | 150MVA |
| 415ボルトのスイッチギア | |
| 回路遮断器の種類 | エアブレイク |
| 破壊能力 | 31 MVA |
防火設備
| 水噴霧ポンプ | ディーゼル駆動、遠心式、自動始動 |
|---|---|
| 番号 | 4つ |
| 容量 | 2,100 gpm (132.5 L/s) |
| 排出ヘッド | 293フィートの落差（89.31メートルの落差） |
| 消火栓ポンプ | ディーゼル駆動2台と遠心式電動1台 |
| 容量 | 1,680 gpm (106 L/s) |
| 排出ヘッド | 301フィートの落差（91.74メートルの落差）[ 32 ] |
電力出力
1968年から1987年までのキングスノース発電所の電力出力は次の通りであった。[ 33 ]
キングスノースのガスタービンの年間電力出力GWh。
 | このグラフは、サポートが終了した旧バージョンのGraph拡張機能を使用していました。新しいChart拡張機能に変換する必要があります。 |
キングスノースの年間電力出力GWh。
| このグラフは、サポートが終了した旧バージョンのGraph拡張機能を使用していました。新しいChart拡張機能に変換する必要があります。 |
抗議
グリーンピース – 2007年10月
グリーンピースの抗議活動参加者6人が、発電所に侵入し、煙突に登って「ゴードン」と落書きし、推定3万ポンドの損害を与えたとして逮捕された。彼らは「ゴードン、ゴミ箱へ」と落書きしようとしていたが、高等法院の差し止め命令を受けて中止した。その後の裁判で彼らは発電所の閉鎖を試みたことを認めたが、気候変動が世界中の他の場所で財産にさらなる損害を与えるのを防ごうとしていたため、法的に正当であると主張した。証言では、デービッド・キャメロン首相の環境顧問ザック・ゴールドスミス氏とグリーンランドのイヌク族の指導者が証言し、両者とも気候変動がすでに世界中の生活に深刻な影響を与えていると述べた。6人は、気候変動が世界中の財産にさらなる損害を与えるのを防ぐための行動は法的に正当であると主張した後、無罪となった。これは、気候変動による財産被害の防止が、法廷で「正当な理由」の抗弁として用いられた最初の事例である。[ 34 ]
2008年12月、グリーンピースは検察庁から書簡を受け取り、司法長官がキングスノース・シックス事件を控訴院に付託する寸前であり、活動家らの「正当な免責」の抗弁を排除しようとしていることが明らかになった。また、12月にはニューヨーク・タイムズ紙が毎年恒例の「私たちの生活を変える最も影響力のあるアイデア」リストに無罪判決を掲載した[ 35 ] 。
気候キャンプ – 2008年8月
2008年の気候行動キャンプは発電所の近くで開催され、50人が敷地内への侵入を試みたとして逮捕された。[ 36 ]デモ中に警察が使用した戦術の一部は、苦情、司法審査、主流メディアの批判の対象となった。[ 37 ] [ 38 ] [ 39 ] [ 40 ]内務省は、警官70人が負傷したため、警察活動の590万ポンドの費用は正当であると主張したが、2000年情報公開法に基づいて公開されたデータでは、記録された負傷者は12人のみであり、いずれも重傷ではなく、抗議者によって引き起こされたものでもなかった。[ 41 ]
占領 – 2008年10月
2008年10月29日、グリーンピースの活動家たちはレインボー・ウォリアー号などのボートを使って発電所敷地内に入り、その一部を占拠した。警備員と1時間にわたるにらみ合いの後、活動家たちは発電所の桟橋に乗り込みデモを開始した。一方、他の活動家たちはE.ONが所有するコンクリート製の島に陣取った。抗議活動家たちは建物に、そしてその後、会社が持ち込んだブルドーザーにメッセージを投影して映像を遮った。翌朝未明、高等裁判所から差し止め命令が下されるまで、抗議活動は続いた。[ 42 ]
4時間オフラインになった – 2008年11月
2008年11月28日、一人の抗議者が誰にも気づかれずに発電所内に侵入し、500MWのタービンの一つである2号機を停止させた。「新たな石炭火力発電禁止」というメッセージを残し、タービンは4時間停止した。[ 43 ]
グリーンピース – 2009年6月
2009年6月22日、グリーンピースの活動家10人がキングスノース行きの石炭満載の輸送船に乗り込んだ。[ 44 ] [ 45 ]
代替開発
2022年には、メドウェイワンと呼ばれる開発に、倉庫、データセンター、トラック駐車場、製造スペースが含まれる予定です。[ 46 ]
参照
参考文献
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外部リンク
- キングスノース ミューズ – 歴史と写真– 約 40 年にわたる写真と特集による駅の歴史。
- キングスノース発電所– キングスノース発電所に関する一般情報。この地域では数少ない自然保護区についての情報も含まれています。
- 新たな石炭火力発電は不要― E.ONが計画する代替案に反対するロビー団体
